一、偶氮二异丁脒盐酸盐的合成研究（论文文献综述）
王伟杰[1]（2021）在《基于双羧基型阴离子单体的聚丙烯酰胺共聚物的制备及研究》文中研究表明聚丙烯酰胺（PAM）是丙烯酰胺（AM）的均聚物、AM与其他离子单体的共聚物以及聚丙烯酰胺衍生物的统称。丙烯酰胺由于其简单的分子结构和分子双键改性的多重优势,在实际生活中引起了广泛的应用。事实上,尽管聚丙烯酰胺官能团单一且易聚集,从而影响聚丙烯酰胺的性能,但由于其离子基团丰富、分子结构可调,从而广泛应用于多个领域,如水处理、造纸、石油开采等。羧酸盐类阴离子对重金属离子和阳离子污染物具有很强的亲和力,为了增强阴离子单体的亲和力,在聚丙烯酰胺的结构中引入富羧酸型功能单体,形成具有高阴离子电荷,高亲水性的新型功能型阴离子聚丙烯酰胺。本论文以谷氨酸为原料,合成了一种二羧酸乙烯基有机单体—2-丙烯酸酰胺基戊二酸（APA）,并通过采用复合引发体系,水溶液聚合法探究引发剂用量、单位浓度、体系pH值等因素对聚合过程及产物特性粘数的影响,所得产品的结构通过FT-IR和1H-NMR进行分析表征,并将得到的产品P（AM-APA）、P（AM-DAC-APA）应用于实验室模拟污水絮凝测试实验。具体内容如下:首先,通过复合引发体系引发AM均聚,制备了非离子聚丙烯酰胺PAM,实验探索了每一个条件对聚合工艺的直接影响,得到的最佳聚合工艺分别是为:KPS用量为0.025%,还原剂与氧化剂最佳摩尔比例为1:10,V-50用量优选为0.1%,体系pH值7-8条件下,特性黏数达18.72 d L/g（分子量为1.325×107g/mol）;此外,基于电荷作用的机理,设计合成制备了阴离子型功能单体APA。由傅里叶变换红外光谱FT-IR、核磁氢谱1H-NMR的结果表明,非离子PAM产物以及阴离子型功能单体APA被成功制得。以AM、APA作为反应单体,通过复合引发体系二元共聚得到阴离子P（AM-APA）,系统的研究每一个聚合工艺条件对聚合物特性粘数的影响,得到的最佳聚合工艺分别如下:KPS浓度为0.025%,还原剂与氧化剂最佳摩尔比例为6:10,V-50占单体质量分数为0.1%,单体浓度为25%,APA的用量为单体摩尔质量的3%,体系pH值4-5条件下,特性黏数达7.26 d L/g（分子量为3.15×106g/mol）。由FT-IR、1H-NMR的分析可知,阴离子型功能单体APA已成功被接入PAM主链,阴离子型聚合物P（AM-APA）被成功制得。在以高岭土作为悬浮污水模拟液的絮凝实验中,双羧基型阴离子聚合物P（AM-APA）较单羧基型阴离子聚合物P（AM-AA）的絮凝性能更加优异,尤其是在较少的用量下能取得更好絮凝效果且具有更好耐酸性能,其中,双羧基型阴离子聚合物所处理的上清液的透光率均能达到96%以上。最后,通过水溶液聚合的方法,以AM、APA、丙烯酰氧乙基三甲基氯化铵（DAC）作为反应单体,通过复合引发体系三元共聚得到P（AM-DAC-APA）,系统的研究聚合工艺条件对聚合物特性粘数的影响,得到的最佳聚合工艺分别为:KPS浓度为0.020%,还原剂与氧化剂最佳摩尔比例为1:1,V-50占单体质量分数为0.1%,单体浓度为25%,功能单体用量为单体摩尔质量的10%且DAC:APA摩尔质量比为9:1,初始温度优选为5℃,体系pH值5-6条件下,特性黏数达8.49 d L/g（分子量为3.99×106g/mol）。由傅里叶变换红外光谱FT-IR、核磁氢谱1H-NMR的结果表明功能单体DAC、APA已成功接入PAM主链,两性聚合物P（AM-DAC-APA）被成功制得。在以高岭土作为悬浮污水模拟液的絮凝测试中,两性聚合物P（AM-DAC-APA）呈现出优异的絮凝性能,尤其在酸性条件下,上清液的透光率达到分别为90%以上。
卢奕名[2]（2021）在《偶氮异丁氰基甲酰胺及偶氮二甲酰胺的热危害研究》文中认为在现代社会对各种聚合物需求日益增长的背景下,自由基聚合（FRP）在石化工业中发挥着越来越重要的作用。目前,基于FRP技术合成的聚合物约占所有工业聚合物的40-45%,其主导地位源于其与离子聚合或配位聚合相比的优越性。即使在单体未完全干燥或体系中掺入少量杂质的情况下,FRP仍能在极性溶剂中进行。在工业上,过氧化物引发剂和偶氮引发剂是两类最主要的自由基引发剂。其中,偶氮引发剂凭借较低的链转移常数和较高的引发效率,正在逐步淘汰传统的过氧化物引发剂。然而,当偶氮化合物被普遍认为是无害高效的自由基聚合引发剂时,却忽略了其作为偶氮化合物的热不可靠性和自加速分解特性,进而造成了一系列由外部点火、摩擦和机械冲击等因素引起的偶氮化合物大量爆燃或爆炸事故。从安全的角度来看,偶氮引发剂在高温下会释放大量的热量,是阻碍了其在更广阔的市场中应用的最大因素。因此,对偶氮化合物进行热危害评价和危险情景识别,对其安全生产、储存和应用具有重要意义。为解决偶氮化合物的热安全问题,本研究以偶氮异丁氰基甲酰胺（CABN）和偶氮二甲酰胺（ADC）为例,基于研究其分解行为、分析其动力学反应机理,提出了一种对偶氮化合物生产、储存和应用中的危险情景进行识别、分级及可视化的具体方案。CABN是几种常用于聚合、有机合成和发泡的不对称偶氮引发剂之一。从分子结构上看,CABN在-N=N-的一侧具有油溶性结构,而与另一侧相连的甲酰胺是亲水性基团。CABN的不对称结构使其能溶解于油和水中,使工业在各种应用环境中引发聚合成为可能。本文的一个目的是通过基于动力学的数值模拟来解码CABN热危害特性的源头,并识别其应用中的危险场景。首先,同步热重分析仪（STA）和差示扫描量热仪（DSC）被用来研究其热行为,借助Kissenger-Akahira-Sunose和Flyn-Wall-Ozawa等动力学方法确定其表观活化能（Ea）和指数前因子（A）等动力学参数。然后根据实验结果和热动力学分析,通过验证所选的热分解机理函数,提出了CABN的最佳热动力学模型。随后,通过对55加仑304不锈钢桶中储存的CABN热爆炸和绝热失控反应的动力学模拟,估算了绝热条件下达到最大速率的时间和诱导期等工艺安全参数。最后,又以CABN为例,对偶氮引发剂生产、储存和应用过程中的危险场景进行识别,以期为FPR行业预防偶氮引发剂热事故提供参考。ADC是一种具有优异应用性能和热稳定性的偶氮化合物,常用作面包烘焙食品添加剂和泡沫塑料生产中的发泡剂。从以往的文献来看,它在实际应用中被认为是无害的。然而,我们的研究推翻了这一观点,揭示了其在高压系统的特殊放热行为。结果表明,随着测试压力的升高,ADC的热分解速率呈线性增加。实验压力为4.0 Mpa时,DSC曲线的峰值功率为73.0 W/g,总分解热达到1261 J/g。研究结果有助于了解压力对ADC热行为的影响问题,为工业设计新型功能偶氮化合物提供参考。图[32]表[25]参[113]
许晓敏[3]（2021）在《阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯乳液的合成及应用》文中进行了进一步梳理涂料染色工艺简单,色谱齐全,可上染各类纤维,染色后无需进行水洗,是一种绿色环保的染色工艺。现阶段国内涂料染色粘合剂多为聚丙烯酸酯乳液,但聚丙烯酸酯乳液存在耐摩擦牢度差、高温发粘、低温发脆的缺点;聚硅氧烷具有良好的耐热性和柔顺性,通过有机硅对聚丙烯酸酯进行改性,可以合成出粘结性好、成膜性佳的粘合剂。因此本课题以自制端丙烯酸酯基聚硅氧烷和丙烯酸酯类单体为原料,制备出阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯乳液粘合剂,并将合成的改性乳液作为粘合剂应用在棉织物的涂料染色中。论文主要研究内容如下所示:第一部分是阳离子型聚丙烯酸酯乳液的合成。本文以甲基丙烯酸甲酯、丙烯酸丁酯等为聚合反应单体,以乳液聚合的方式合成阳离子型聚丙烯酸酯乳液,所得乳液稳定性良好,单体转化率高。第二部分是端丙烯酸酯基聚硅氧烷的制备及阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯乳液粘合剂的合成。本实验选择端环氧基聚硅氧烷与丙烯酸发生开环反应,合成端丙烯酸酯基聚硅氧烷;经红外光谱仪分析结果表明,端环氧基聚硅氧烷发生了环氧结构的开环反应,与丙烯酸发生了化学键合,合成了端丙烯酸酯基聚硅氧烷。本实验以自制的端丙烯酸酯基聚硅氧烷为改性剂,对聚丙烯酸酯进行改性,通过设计核壳结构的粒子,合成阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯乳液。研究表明所制备的阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯乳液稳定性好,凝胶率低;通过透射电子显微镜、纳米粒度仪、红外光谱分析仪等对乳液微观结构、乳液粒径等进行分析,结果表明:实验合成的阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯乳液,乳液平均粒径小,乳液粒径分布窄,根据TEM图可知,乳液颗粒具有明显的核-壳结构;X射线原子能谱仪的测试结果表明合成的改性乳液成膜后表面硅元素含量较高,这表明具有核壳结构的改性乳液在成膜过程中出现核-壳结构的转变。第三部分是将合成的改性乳液作为粘合剂应用在棉织物涂料染色中。实验主要探究粘合剂中端丙烯酸酯基聚硅氧烷的用量、粘合剂用量、焙烘温度与时间等对涂料染色棉织物性能的影响,研究结果表明,涂料染色棉织物的手感柔软,干/湿摩擦牢度好,其中干摩擦牢度达4～5级,湿摩擦牢度为4级,最后将阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯乳液粘合剂与市售的阳离子粘合剂6218进行对比分析,实验结果表明,改性乳液粘合剂处理所得的涂料染色棉织物各项牢度指标与粘合剂6218相近,并且在织物手感上优于粘合剂6218,因此阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯乳液粘合剂具有良好的市场应用前景。
张潇[4]（2020）在《新型阳离子聚丙烯酰胺的制备及溶液性质研究》文中研究表明聚丙烯酰胺（PAM）作为一种具有线性结构且水溶性良好的高聚物,由于具有独特的物理性质在国内外许多领域,譬如污水处理、石油开采、造纸领域以及建筑行业等得到充分发展,但是随着社会发展与环境的复杂改变,传统的PAM或改性产品已经逐渐不能满足社会发展的迫切需求,因此开发新型的可聚合阳离子型功能单体来改善PAM的应用环境已经提高絮凝等性能成为需求热点。论文以丙烯酰胺（AM）、丙烯酸（AA）以及丙烯酰氧乙基三甲基氯化铵（DAC）以及尾端含有不同疏水链长度的新型阳离子功能单体和含有孪尾型疏水链的功能单体2-（丙烯酰氧基）-N1,N1,N3,N3-四甲基-N1-壬基-N3-辛基丙烷-1,3-溴化二铵（DC8）为聚合单体,采用水溶液复合引发体系分别得到P（AM-DAC）、P（AM-AA-SCn）以及P（AM-AA-DC8）系列产品,并且以聚合物的特性黏数为衡量指标,分别考察聚合过程中引发剂和单体的浓度、p H值以及引发温度等影响因素,并获得最佳合成工艺。并且最终产物经过红外光谱（FT-IR）以及核磁氢谱（1H-NMR）对聚合物组成结构进行分析,并将获得产物进行污水絮凝以及溶液性质等实验。概述如下:首先,以AM和DAC为聚合单体合成P（AM-DAC）,采用水溶液复合引发方式,充分考察了DAC单体含量以及偶氮二异丁咪唑啉盐酸盐（V44）、引发温度以及引发剂2,2′-偶氮（2-甲基-N-（2-羟基乙基）丙酰胺）（V80）对产品特性黏数的影响,并在此获得了最佳合成工艺:其中DAC占单体总量的摩尔比为20%,V44含量为0.25 wt%,引发温度30℃,V80含量为0.5 wt%,最终产物特性黏数可达16.47 d L·g-1。同时,红外光谱和核磁氢谱证明DAC功能单体已经成功接入聚丙烯酰胺（PAM）主链中。其次,本文基于传统DAC单体的结构,从分子结构设计角度为出发点,通过季铵化反应合成新型功能单体,结构尾端含有不同疏水链长度的新型阳离子功能单体SCn系列（n表示单体尾端含有的烷基疏水链碳原子个数,n=1,4,8）,采用水溶液复合引发体系与AM和丙烯酸（AA）共聚后得到阳离子型聚合物产品P（AM-AA-SCn）,在保持SCn单体含量为1%的条件下,由于系列单体结构相似且聚合过程相同,以SC4单体为例,在聚合过程中具体考察了氧化剂含量、氧化剂与还原剂摩尔比例、V44与偶氮二异丁基眯盐酸盐（V50）含量、AA含量以及体系p H值。并获得最佳合成工艺:在氧化剂过硫酸铵含量为0.04 wt%,氧化剂与还原剂（六水合硫酸亚铁铵）摩尔比例为1:1,V44含量为0.4 wt%,AA占单体的摩尔比为20%,p H在6～7范围下,得到聚合物特性黏数高达28 d L/g。核磁氢谱和红外光谱证明新型功能单体已经成功接入PAM主链。同时使用造纸厂与炼钢厂污水进行絮凝实验,实验结果显示在规定絮凝剂浓度均为20 mg·L-1的前提下,随着疏水链段的长度增加,絮凝效果越好,其上清液的透光率最高可达到97.9%以上,COD去除率最高可达到96%以上。最后,本文针对上述新型功能单体的结构再做改进,从分子结构设计出发,合成孪尾型阳离子疏水功能单体2-（丙烯酰氧基）-N1,N1,N3,N3-四甲基-N1-壬基-N3-辛基丙烷-1,3-溴化二铵（DC8）,采用胶束聚合方法,与AM、AA共聚得到P（AM-AA-DC8）,聚合过程中考察了V44含量、p H、AA含量和DC8含量对特性黏数和表观粘度的影响,同时得到最佳合成工艺:在V44含量为0.6 wt%,p H在7～8之间,AA在单体中的摩尔含量为10%,DC8摩尔含量为1%条件下得到聚合物特性黏数为16.47 d L/g。核磁氢谱和红外光谱图证明功能单体已经成功接入PAM主链。同时对P（AM-AA-DC8）进行溶液性能测试,结果显示,在抗温实验中,温度升高至50℃时,表观黏度保留率70.4%,在90℃时,体系表观黏度保留率仍34.4%,表现出良好的抗温性能;在抗盐方面,氯化钠浓度达到35 g·L-1时,表观黏度出现转折点,并随着氯化钠浓度增大而增大,表现出一定的抗盐性能;在与表面活性剂十二烷基硫酸钠（SDS）的相互作用测试中,结果显示,在SDS浓度达到0.15 wt%时,表观黏度达到63.25 m Pa·s,性能大幅提升,表现优异的协同作用。
曾昭文[5]（2020）在《微波对均相反应速率的增量及动力学模型的研究》文中指出微波加热法在化学反应有着加快反应速率、改变选择性、提高产率和收率等特点,是其他手段无法复制的,因此这种加热方式在无机、有机、高分子、金属有机、材料化学等领域都备受关注。微波辐射加热技术的应用领域十分广泛,但是微波与化学反应的相互作用机理并未得到确切的阐明,严重制约了微波技术在化学工业上的进一步应用。化学反应动力学研究是能够揭示微波能量对化学反应影响的有力而全面的工具,而且通过动力学结果建立的动力学模型对于化学工业的放大过程是有利的。在均相溶液中进行的化学反应,特别是有机合成反应,在反应速率加快的确切原因上存在很大的争议和未解之谜。热效应已为多数人所接受,而非热效应仍然是微波化学领域的研究热点。本文通过对比化学反应在传统加热与微波加热方式下的动力学结果,定量地揭示了微波辐射对化学反应的影响,通过比较反应活化能,深入研究了微波非热效应,并探讨、阐明微波非热效应的作用机理。量纲分析法广泛应用于各个研究领域,是化学工程研究中建立数学模型的一种有效方法,可以将复杂的的实际问题进行合理简化,并表达成数学关联式的形式,它不需要很高深的数学方法,就能得到其他方法无法获得的结果。利用数学模型表述一个过程时,量纲分析法需要遵循量纲一致性的原则。通过研究分析,微波辐射加热过程是微波与物质之间产生的,与这一过程相关联并且独立的物理量有微波功率密度ρ、介电常数ε、粘度μ、密度ρ、反应物的浓度CA、偶极矩η和微波辐射频率f。本文通过反应速率常数的差值Δ（-rA）量化了非热效应对化学反应的加速作用,并采用量纲分析法设计了能够将Δ（-rA）与多个物理量相关联的数学模型。最后采用平均相对误差（MRE）、平均绝对误差（MAE）和均方根误差（RMSE）对模型的性能进行了评估。建立的模型形式如下:Δ（-rA）=K（PCA2/μ）1/2（Pρ3η2/εμ5）α’（μf2/P）β’统计指标反映了模型估算值与实验值的相对差距,显示数学模型具有一定的预测能力,说明这种模型是有一定可靠性的,但是部分数据点的误差相对较大,数学模型需要进行一定的改进才能更加符合实际情况。（1）偶氮二异丁腈（AIBN）分解反应在传统加热方式下,AIBN分解反应活化能为124.27 KJ·mol-1。在微波功率为200 W、300 W、400 W 和 500 W 下,AIBN 分解反应活化能分别是 103.95 KJ·mol-1、110.47 KJ·mol-1、102.58 KJ·mol-1和96.76 KJ·mol-1。相对于传统加热法,微波加热的活化能分别降低了 20.32 KJ·mol-1、13.80 KJ·mol-1、21.69 KJ·mol-1和 27.51 KJ·mol-1。采用量纲分析法建立了数学模型,对实验数据进行回归拟合,得出的模型参数结果为:K=6.44 × 10-249,α’=5.44,β’=6.67。误差标准结果分别为:MRE=1.49,MAE=1.36 × 10-6,RMSE=2.31 × 10-6。（2）偶氮二异丁脒盐酸盐（AIBA）分解反应在传统加热方式下,AIBA分解反应活化能为139.42 KJ·mol-1。在微波功率分别为200 W、300 W、400 W 和 500 W 下,AIBA 分解反应活化能分别是 104.82 KJ·mol-1、104.99 KJ·mol-1、98.59 KJ·mol-1和94.97 KJ·mol-1。相对于传统加热法,微波加热活化能分别降低了 34.60 KJ·mol-1、34.43 KJ·mol-1、40.83 KJ·mol-和 44.45 KJ·mol-1。采用量纲分析法建立了数学模型,对实验数据进行回归拟合,得出的模型参数结果为:K=1.90 × 10-260,α’=6.23,β’=6.69。误差标准结果分别为:MRE=0.58,MAE=3.67 × 10-6,RMSE=6.06 × 10-6。（3）N-甲基二乙醇胺（MDEA）与溴代十二烷的季铵化反应在传统加热方式下,MDEA与溴代十二烷的季铵化反应活化能为107.16 KJ·mol-1。在微波功率分别为200 W、300 W、400 W、500 W下,MDEA与溴代十二烷的季铵化反应活化能分别是 88.07 KJ·mol-1、87.94 KJ·mol-1、89.50 KJ·mol-和 88.06 KJ·mol-1。相对于传统加热法,活化能分别降低了 19.09 KJ·mol-1、19.22 KJ·mol-1、17.66 KJ·mol-1和19.10KJ·mol-1。采用量纲分析法建立了数学模型,对实验数据进行回归拟合,得出的模型参数结果为:K=2.34 × 10-24,α’=-0.10,β’=1.48。误差标准结果分别为:MRE=1.85,MAE=2.30 × 10-6,RMSE=3.06 × 10-6。引入了微波加热法,上述提到的有机反应的活化能均比传统加热法低,说明微波辐射可以促进反应,改变反应动力学。因此,反应体系除了热效应之外,还存在非热效应。本文对非热效应进行了机理研究,非热效应可以认为由多个原因产生。对于均相的化学反应过程,如果反应分子在从基态到过渡态变化过程时候极性增大,则反应会通过采取降低反应活化能的方式增加反应性,促进反应进行。非热效应是反应分子与微波的相互作用产生的,如果反应分子的极性比溶剂分子大,会引起了偶极分子的定向效应,并且由于在高频电磁场中的偶极子极化现象,分子的极性会增强,也意味着非热效应会更加明显。
邓正强[6]（2020）在《油基凝胶微球与水基高温交联凝胶堵漏及漏层裂缝宽度预测技术研究》文中研究说明随着油气资源勘探开发力度的加大,深井、超深井、复杂结构井等复杂地层井逐渐增加,钻井过程中经常遭遇井漏。井漏以及井漏带来的卡钻、井塌等复杂问题已造成巨大经济损失。研制性能优异的钻井液防漏堵漏处理剂已成为钻井过程中堵漏治漏的“卡脖子”关键技术。本文通过分析反相乳液聚合凝胶微球油基钻井液封堵剂的作用机理,结合分子结构设计,通过反相乳液聚合的方法,合成了适合油基钻井液防漏堵漏反相乳液凝胶微球封堵剂。以产物砂盘漏失量为评价标准,对HLB值、油水比、单体配比、交联剂加量、单体总浓度进行了优化,确定了凝胶微球最佳合成条件;通过优选微胶囊芯材和壁材,采用物理-化学合成法,制备了ABS包覆引发剂微胶囊;通过优选微胶囊芯材和壁材,采用物理合成法,制备了松香包覆引发剂胶囊颗粒。以制备的两种延迟引发剂为核心处理剂,构建了高温延迟交联聚丙烯酰胺凝胶堵漏剂。通过运用红外光谱分析、核磁共振分析、扫描电镜分析、热重分析、粒径分析等手段,对凝胶微球、延迟引发剂进行了结构表征研究,结果表明制备的凝胶微球、延迟引发剂复合目标预期,具有良好的封堵效果和延迟引发效果。通过封堵性测试,研究了凝胶微球乳液在油基钻井液中的封堵效果,结果表明,在油基钻井液基浆中加入2%有效含量的凝胶微球后,具有明显的封堵效果,单位压差漏失量由7.5 m L/MPa降至1.45 m L/MPa;抗温性评价结果表明,凝胶微球在200℃老化温度以下具有良好的封堵效果。配伍性评价结果表明,凝胶微球在油基钻井液基浆中,不会对破乳电压产生负面影响,反而有利于提高乳液的稳定性。通过成胶性测试,研究了以制备的延迟引发剂为核心构建的延迟交联聚丙烯酰胺凝胶堵漏剂的成胶时间、黏弹性、拉伸性以及封堵性。成胶时间的确定实验表明,加入延迟引发剂的聚丙烯酰胺凝胶在150℃下成胶实验可控制在2-6h以内,且与同类凝胶堵漏剂HPAM-PEI凝胶体系、HPAM-Cr3+体系相比,延迟交联聚丙烯酰胺凝胶堵漏体系堵漏效果更好。为更好解决漏失诊断问题,通过研究前人的研究成果,归纳整合了渗透型漏失、裂缝型漏失数学模型,给出了判断漏失类型的关键参数,编制了基于现场井漏数据的漏失诊断系统。现场测试表明,编制的漏失诊断系统,与现场堵漏成功的堵漏材料粒径接近。
杨旭旭[7]（2020）在《功能性单体N-乙烯基甲酰胺的合成》文中认为N-乙烯基甲酰胺（NVF）是丙烯酰胺的同分异构体,是聚N-乙烯基甲酰胺（PNVF）水解制备聚乙烯胺的前驱体。该单体具有低毒、有很高的均聚和共聚反应活性等优点,广泛应用于各种行业中。本文研究了一种NVF的新型合成路线。首先,以化学纯的甲酰胺以及经减压蒸馏并通过无水硫酸镁干燥过的乙醛为原料,并在碱性催化剂存在的条件下,通过分批加料的方式合成N-（a羟乙基）-甲酰胺。通过利用单因素实验的方法分别对反应温度、反应时间、原料配比、催化剂用量等因素对产率的影响进行了考察。并通过傅里叶红外变换光谱（FTIR）对产物进行表征。采用正交实验法设计三水平四因素L9（34）正交表,研究各因素对产率这一指标的影响效果,确定反应过程中的最优反应条件为:乙醛与甲酰胺的用料摩尔比为1.2:1、反应时间为70min、反应温度为45℃、催化剂为碳酸钾的用量为甲酰胺物质的量的0.6%,产率为60.4%。其次,通过溶液聚合的方式合成聚苯乙烯-马来酸酐（SMA）。以丙酮为溶剂,过氧化苯甲酰（BPO）为引发剂,并以分析纯的苯乙烯和马来酸酐为原料合成SMA。通过正交实验法设计三水平四因素L9（34）正交表,考察反应过程中原料的用量,反应时间,反应温度,引发剂用量等条件对反应产率的影响,并确定最佳的合成条件。经分析得苯乙烯马来酸酐单体摩尔比为1:1.2,反应温度为55℃,引发剂用量为0.66%（基于原料总量）,反应时间为4小时,产率为98.11%。通过乌氏粘度剂测得其黏度系数,并通过计算获得其粘均分子质量为1825g/mol。并通过傅里叶红外变换光谱（FTIR）和核磁共振氢谱（1H NMR）等方法对产物进行表征,确定所得产物为聚苯乙烯马来酸酐（SMA）。然后,以聚苯乙烯马来酸酐（SMA）以及N-（a羟乙基）-甲酰胺为原料合成中间体聚苯乙烯马来酸酯。通过单因素实验对反应物用量、反应时间、反应温度、溶剂条件、催化剂的选择等条件进行考察。结果表明,聚苯乙烯马来酸酯的反应最优条件为:分子量为1825g/mol的聚苯乙烯马来酸酐24.9g与N-a-羟乙基甲酰胺6.6g为原料,反应时间为14h,反应温度70℃,催化剂为浓硫酸,溶剂为以1,4二氧六环,产率最高为81%。并通过傅里叶红外变换光谱（FTIR）和核磁共振氢谱（1H NMR）等方法对产物进行表征,确定所得产物为聚苯乙烯马来酸酐。最后,通过单因素实验对反应中间体聚苯乙烯马来酸酐酯裂解成为N-乙烯基甲酰胺（NVF）的反应温度、反应时间、反应体系真空度、旋转蒸发仪旋转速率等条件对反应产率的影响进行了考察,并通过响应面优化法确定了最佳反应条件:反应温度为230℃、反应时间为5h、真空度为-0.09Mpa、旋转蒸发仪的旋转速率为80rad/min,粗产率为58.5%。并对裂解所得的N-乙烯基甲酰胺（NVF）进行纯化,通过气相色谱内标法测得纯度为86.7%,含有少量的杂质甲酰胺。并通过傅里叶红外变换光谱（FTIR）、气相色谱（GC）和核磁共振氢谱（1H NMR）核磁共振碳谱(13CNMR)等方法对产物进行表征,确定产物为N-乙烯基甲酰胺（NVF）。
郭心怡[8]（2019）在《杂质对三种偶氮类引发剂热危险性的影响研究》文中研究指明偶氮化合物的-N=N-双键在高温高压下容易断裂形成自由基,是一种具有自反应性的物质。由于在生产、运输等过程中不可避免地会掺杂杂质,对偶氮化合物的热稳定性产生影响,导致事故灾害的发生。因而本文选取两种油溶性偶氮化合物（偶氮二异丁腈（AIBN）、偶氮二异庚腈（ABVN））和一种水溶性偶氮化合物（偶氮二异丁脒盐酸盐（AIBA））这三种偶氮化合物,以及掺入不同杂质后的样品进行热危险性的研究。首先,利用差示扫描量热仪（DSC）对三种偶氮化合物及其混合体系进行热分解特性的研究。采用DSC筛选出对偶氮化合物热分解影响显着的杂质,基于影响热稳定性较大的杂质含量比例下,进行了AIBN混合体系的等温实验和ABVN、AIBA混合体系的动态DSC实验。然后,通过Friedman方法和TSS软件（Thermal Safety Software）对上述实验数据进行动力学参数的计算及动力学模型的拟合。最后,利用绝热量热仪（ARC）测试了偶氮化合物及其混合体系的热分解特征,联合解耦后的动态和绝热数据,对ABVN及掺杂Fe（NO3）3杂质的ABVN混合体系进行动力学模型的建立,对其进行定量评估。结果表明,AIBN、ABVN及其混合体系的DSC曲线为熔融吸热和分解放热峰耦合,同时中断回扫实验验证ABVN为N级分解反应,等温实验验证AIBN、AIBA为自催化物质。筛选出三种杂质:Fe（NO3）3、Na2S2O3、Na2SO4,当杂质含量约为18%31%时,对偶氮化合物的热分解影响最为显着。此外,ABVN及掺杂Fe（NO3）3杂质的ABVN混合体系的实验曲线与模拟曲线吻合度良好,说明该模型可以很好的反映分解过程。基于上述模型,模拟获得绝热诱导期(TMRad)、自加速分解温度（SADT）等安全评估参数,可为安全生产、运输起到一定的指导作用,为事故发生时提供紧急解决方案。
陈鹏飞[9]（2018）在《四川长宁-威远页岩气藏压裂液研究及应用》文中认为页岩气作为重要的非常规天然气资源,逐渐成为我国天然气产量的主要增长点,其规模开采对缓减天然气供需矛盾、调整和优化能源结构、保障国民经济和社会及生态环境持续健康高速发展起着重要作用。2010年,国家启动了首批页岩气示范区长宁—威远页岩气开发示范区的开采。由于四川的页岩气井场多位于人口稠密的丘陵、山区,开发占地多,水资源紧缺,致使在无国内外经验可借鉴的条件下,实现规模效益开发的困难巨大。为此本论文以四川长宁-威远页岩气开发用压裂液研究及应用为重点,紧密围绕四川页岩气开发特点开展了相关研究。针对页岩体积压裂施工排量高、规模大,常规压裂液无法满足施工的缺点,采用高分子化学“自由基聚合理论”、“溶液聚合理论”合成的聚丙烯酰胺类降阻剂,其黏均分子量为1.5×106～1.7×106。利用该降阻剂的降阻技术以及微乳增能表面活性剂技术、防膨技术、杀菌技术,最终形成了可回收滑溜水体系,并形成了配套的瓜胶压裂液体系和常规酸体系。研发的滑溜水实现了连续混配和“工厂化”作业,可采用四川现场不同地表水和地下水进行连续混配,降阻率达73%～78%;针对实验室评价摩阻数据与现场差异较大,无法指导现场施工,在国际上首次创立了有效管径改进模型,即当实验室与现场的reff和v之比的斜率在0.02704至0.05093之间,有效管径改进模型可以预测降阻率,预测降阻率的通用公式是DR=0.94mvn。针对大规模体积压裂返排液量大、处理困难、压裂水源供应紧张等技术瓶颈,形成了低成本、易操作的返排液重复利用工艺。当矿化度≥3×104mg/L,采用现场已有的蓄水池和污水池,通过长时间静置将返排液中杂质沉降,取上层清液补充清水、添加剂使返排液的性能满足滑溜水性能要求。当返排液矿化度<3×104mg/L时,通过长时间静置将返排液中杂质沉降,取上层清液补充添加剂后重复利用。针对四川页岩气资源地处山区,水资源紧张,国外无水压裂液已广泛应用于现场,有必要开展无水压裂液方面的研究。国内首次研发了耐高温液化石油气压裂液配方和液化石油气压裂液性能评价方法。研发的液化石油气压裂液耐温134.1℃,90℃、170s-1剪切1.5小时压裂液黏度200mPa s,具有较好的耐温、剪切性能。使用醋酸钠为破胶剂,在90℃下液化石油气压裂液可完全破胶成液体。液化石油气对页岩岩心伤害小,渗透率恢复率为96.97%。形成了液化石油气压裂液流变性能、伤害性能及破胶性能等评价方法。本论文研究成果发展和完善了页岩气压裂液理论,研发的滑溜水体系、交联冻胶及常规酸体系,在四川长宁-威远国家级页岩示范区共施工11井次,累积增加井口测试产量123.23×104m3/d,取得了良好的增产效果,对该类储层的压裂具有一定的指导意义。
刘洋[10]（2017）在《新型抗温抗盐选择性堵水剂研究》文中进行了进一步梳理生产井大量出水成为现今油田开采中面临的严峻问题,调剖堵水作业已经成为了提高油田采收率的最有效途径之一,而就高温高盐油田而言,普通的聚合物堵水体系往往存在成胶时间过短,无法进行深部调剖,热稳定性差,堵水有效时间短等一系列问题。目前,国内外发展了众多耐温抗盐堵水体系,但大多由于成本高,不环保,稳定性差等缺点难以得到广泛的应用。为了解决这些问题,本文研制的新型堵水剂体系具备了成本较低、抗高温、抗高矿化度等优点,而且其体系中的交联剂聚乙烯亚胺还具有低毒环保的特性,克服了一般堵水剂成胶时间短,稳定性差和有毒性等问题,本文完成的主要内容和取得的几项成果如下:（1）基于对化学合成方法、引发机理和交联机理的理论,提出了对丙烯酰胺进行改性研究,引入抗温抗盐基团,并选择了适合本堵水剂体系的共聚单体、合成方法以及拟用的2种引发剂和2种交联剂。（2）通过大量的实验室室内合成实验以及初步筛选评价,确定了堵水剂体系的主要成分为丙烯酰胺、丙烯酸叔丁酯和2-丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸共聚合成的三元聚合物,筛选优化了堵水剂体系中的引发剂,交联剂以及除氧剂和稳定剂,并确定了各成分的最佳浓度。（3）对本文的新型抗温耐盐堵水剂进行了室内评价,研究了温度、矿化度对其成胶性能的影响。堵水剂成胶时间随温度的升高而变短,在100℃时成胶时间为10小时,能够在泵入后深入地层;堵水剂成胶时间随矿化度升高而延长,但过高的矿化度会降低凝胶强度。总的来说,堵水剂体系在100℃下,13×104mg/L的高矿化度盐水中,可保持很高的强度,且热稳定时间超过90天。（4）进行了室内岩心流动实验。堵水剂在经过岩心孔隙剪切和一定程度的机械搅拌剪切过后堵水剂黏度保持率达到80%以上,抗剪切性良好;堵水剂的阻力系数为1.04,注入性良好;对不同渗透率的岩心,高温堵水剂均具有很好的封堵效果,基质岩心封堵率均达到99.5%以上;随着注水体积PV数的增加,堵水剂对岩心的封堵率降低,但降低幅度较小,未超过1%,堵水剂耐冲刷性较好。
二、偶氮二异丁脒盐酸盐的合成研究（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、偶氮二异丁脒盐酸盐的合成研究（论文提纲范文）
（1）基于双羧基型阴离子单体的聚丙烯酰胺共聚物的制备及研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 聚丙烯酰胺的定义及分类 |
| 1.2.1 聚丙烯酰胺的定义 |
| 1.2.2 聚丙烯酰胺的分类 |
| 1.3 聚丙烯酰胺的聚合方法 |
| 1.3.1 水溶液聚合 |
| 1.3.2 反相乳液聚合和反相微乳液聚合 |
| 1.3.3 分散聚合 |
| 1.3.4 悬浮聚合 |
| 1.3.5 模板聚合 |
| 1.4 聚丙烯酰胺的应用 |
| 1.4.1 聚丙烯酰胺在污水水处理方面的应用 |
| 1.4.2 聚丙烯酰胺在油田开采方面的应用 |
| 1.4.3 聚丙烯酰胺在造纸方面的应用 |
| 1.4.4 聚丙烯酰胺在煤炭浮选方面的应用 |
| 1.5 聚丙烯酰胺的研究现状 |
| 1.5.1 非离子型聚丙烯酰胺 |
| 1.5.2 阴离子型聚丙烯酰胺 |
| 1.5.3 阳离子型聚丙烯酰胺 |
| 1.5.4 两性聚丙烯酰胺 |
| 1.6 本论文研究的目的及内容 |
| 第2章 非离子聚丙烯酰胺的合成 |
| 2.1 前言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验药品 |
| 2.2.2 实验仪器 |
| 2.2.3 实验方法及步骤 |
| 2.2.4 转化率测定 |
| 2.2.5 特性黏数的测定 |
| 2.2.6 聚合物的红外光谱测试 |
| 2.2.7 聚合物的核磁氢谱测试 |
| 2.3 实验结果与讨论 |
| 2.3.1 过硫酸钾浓度对 PAM 特性粘数的影响 |
| 2.3.2 氧化剂与还原剂的摩尔比对PAM特性黏数的影响 |
| 2.3.3 V-50 浓度对PAM特性粘数的影响 |
| 2.3.4 pH值对PAM特性粘数的影响 |
| 2.3.5 最佳条件合成工艺 |
| 2.4 非离子PAM的红外光谱表征及APA的核磁氢谱表征 |
| 2.5 小结 |
| 第3章 阴离子聚丙烯酰胺P(AM-APA)的合成 |
| 3.1 前言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验药品 |
| 3.2.2 实验仪器 |
| 3.2.3 实验方法及步骤 |
| 3.2.4 转化率测定 |
| 3.2.5 特性黏数的测定 |
| 3.2.6 聚合物的红外光谱测试 |
| 3.2.7 聚合物的核磁氢谱测试 |
| 3.2.8 絮凝性能测定 |
| 3.3 实验结果与讨论 |
| 3.3.1 过硫酸钾浓度对 P(AM-APA)特性粘数的影响 |
| 3.3.2 氧化剂与还原剂的摩尔比对P(AM-APA)特性黏数的影响 |
| 3.3.3 V-50 浓度对 P(AM-APA)特性粘数的影响 |
| 3.3.4 单体浓度对 P(AM-APA)特性粘数的影响 |
| 3.3.5 APA的用量对P(AM-APA)特性粘数的影响 |
| 3.3.6 pH值对P(AM-APA)特性粘数的影响 |
| 3.3.7 最佳条件合成工艺 |
| 3.4 阴离子型聚合物P(AM-APA)的表征 |
| 3.5 絮凝性能的研究 |
| 3.5.1 PAC加入量对上清液透光率的影响 |
| 3.5.2 P(AM-APA)加入量对上清液透光率的影响 |
| 3.5.3 pH值对上清液透光率的影响 |
| 3.6 小结 |
| 第4章 两性聚丙烯酰胺P(AM-DAC-APA)的合成 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验药品 |
| 4.2.2 实验仪器 |
| 4.2.3 实验方法及步骤 |
| 4.2.4 转化率测定 |
| 4.2.5 特性黏数的测定 |
| 4.2.6 聚合物的红外光谱测试 |
| 4.2.7 聚合物的核磁氢谱测试 |
| 4.2.8 絮凝性能的研究 |
| 4.3 实验结果与讨论 |
| 4.3.1 KPS浓度对P(AM-DAC-APA)特性粘数的影响 |
| 4.3.2 氧化剂与还原剂的摩尔比对P(AM-DAC-APA)特性黏数的影响 |
| 4.3.3 V-50 浓度对P(AM-DAC-APA)特性粘数的影响 |
| 4.3.4 单体浓度对P(AM-DAC-APA)特性粘数的影响 |
| 4.3.5 功能单体的用量对P(AM-DAC-APA)特性粘数的影响 |
| 4.3.6 DAC与 APA的摩尔比对P(AM-DAC-APA)特性粘数的影响 |
| 4.3.7 初始温度对P(AM-DAC-APA)特性粘数的影响 |
| 4.3.8 pH 值对 P(AM-DAC-APA)特性粘数的影响 |
| 4.3.9 最佳条件合成工艺 |
| 4.4 两性聚合物P(AM-DAC-APA)的表征 |
| 4.5 絮凝性能的研究 |
| 4.5.1 PAC加入量对上清液透光率的影响 |
| 4.5.2 P(AM-DAC-APA)加入量对上清液透光率的影响 |
| 4.5.3 pH值对上清液透光率的影响 |
| 4.6 小结 |
| 第5章 结论及展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 目前存在问题 |
| 5.3 今后的研究方向 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间的研究成果 |
| 致谢 |
（2）偶氮异丁氰基甲酰胺及偶氮二甲酰胺的热危害研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 偶氮化合物简介 |
| 1.2.1 偶氮化合物的发展阶段 |
| 1.2.2 偶氮化合物的应用 |
| 1.2.3 偶氮化合物引发的安全问题 |
| 1.3 偶氮化合物热安全相关问题研究进展 |
| 1.3.1 偶氮化合物分解特性和热安定性的研究 |
| 1.3.2 偶氮化合物杂质相容性的研究 |
| 1.3.3 偶氮化合物热分解机理的研究 |
| 1.3.4 研究态势分析 |
| 1.4 本课题研究意义 |
| 1.5 研究内容 |
| 1.6 研究技术路线 |
| 第2章 偶氮异丁氰基甲酰胺热分解行为及动力学研究 |
| 2.1 实验样品 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 仪器设备 |
| 2.2.2 实验条件 |
| 2.3 热分解动力学 |
| 2.4 结果与讨论 |
| 2.4.1 热分解特性分析 |
| 2.4.2 热分解动力学参数的计算 |
| 2.4.3 热分解机理模型 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 偶氮异丁氰基甲酰胺的热危害分析 |
| 3.1 实验方法 |
| 3.1.1 仪器设备 |
| 3.1.2 实验条件 |
| 3.2 动力及热力学理论 |
| 3.2.1 到达最大反应速率所需时间(TMR_(ad)) |
| 3.2.2 自加速分解温度(SADT) |
| 3.2.3 热平衡方程 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 绝热实验结果分析 |
| 3.3.2 外推TMR_(ad)时间曲线 |
| 3.3.3 自加速分解温度评估 |
| 3.3.4 热失控反应模拟及预测 |
| 3.3.5 热安全风险评估、危险情境识别与预测 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 偶氮二甲酰胺的热分解行为及机理研究 |
| 4.1 实验样品 |
| 4.2 实验方法 |
| 4.2.1 仪器设备 |
| 4.2.2 实验条件 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 ADC基础热行为分析 |
| 4.3.2 压力对ADC分解机制的影响 |
| 4.3.3 热失控反应探究 |
| 4.3.4 气态分解产物分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 不足及工作展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介及读研期间主要科研成果 |
（3）阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯乳液的合成及应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 纺织品涂料染色 |
| 1.2.1 涂料染色概述 |
| 1.2.2 颜料与色浆 |
| 1.2.3 涂料染色粘合剂 |
| 1.3 乳液聚合 |
| 1.3.1 乳液聚合体系的物理模型及各阶段的动力学模型 |
| 1.3.2 聚丙烯酸酯乳液的制备 |
| 1.4 阳离子乳液聚合 |
| 1.5 有机硅改性聚丙烯酸酯乳液 |
| 1.5.1 有机硅改性聚丙烯酸酯乳液的基本方法 |
| 1.5.2 有机硅改性聚丙烯酸酯乳液的的应用 |
| 1.6 本论文研究意义及内容 |
| 第二章 阳离子聚丙烯酸酯乳液的合成 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 实验仪器 |
| 2.3 实验方法 |
| 2.4 测试与表征 |
| 2.4.1 乳液稳定性 |
| 2.4.2 凝胶率 |
| 2.4.3 固含量 |
| 2.4.4 单体转化率 |
| 2.4.5 乳液粒径 |
| 2.4.6 聚合物乳液胶膜吸水率 |
| 2.4.7 胶膜的力学性能 |
| 2.5 结果与讨论 |
| 2.5.1 乳化剂的选择 |
| 2.5.2 引发剂的选择 |
| 2.5.3 功能单体的选择 |
| 2.5.4 丙烯酸酯类单体的比例 |
| 2.5.5 反应温度与保温时间 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯乳液的合成与性能 |
| 3.1 实验原料 |
| 3.2 实验仪器 |
| 3.3 实验方法 |
| 3.3.1 端环氧基聚硅氧烷的开环机理 |
| 3.3.2 端丙烯酸酯基聚硅氧烷的制备 |
| 3.3.3 阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯乳液的合成 |
| 3.4 测试与表征 |
| 3.4.1 乳液稳定性 |
| 3.4.2 凝胶率 |
| 3.4.3 固含量 |
| 3.4.4 单体转化率 |
| 3.4.5 乳液粒径 |
| 3.4.6 乳胶膜吸水率 |
| 3.4.7 胶膜的力学性能 |
| 3.4.8 红外光谱分析 |
| 3.4.9 透射电镜(TEM) |
| 3.4.10 接触角 |
| 3.4.11 胶膜表面元素分析 |
| 3.5 结果与讨论 |
| 3.5.1 端丙烯酸酯基聚硅氧烷的合成与表征 |
| 3.5.2 阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯红外光谱分析(FTIR) |
| 3.5.3 不饱和聚硅氧烷用量对阳离子核/壳型硅丙乳液性能的影响 |
| 3.5.4 阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯乳胶颗粒结构分析(TEM) |
| 3.5.5 阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯乳胶膜表面元素分析 |
| 3.5.6 阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯乳胶膜耐水性 |
| 3.5.7 端丙烯酸酯基聚硅氧烷用量对胶膜力学性能的影响 |
| 3.5.8 核/壳比例对乳液和胶膜性能的影响 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯乳液在涂料染色中的应用 |
| 4.1 实验原料 |
| 4.2 实验仪器 |
| 4.3 实验方法 |
| 4.4 测试与表征 |
| 4.4.1 染色织物K/S值 |
| 4.4.2 耐摩擦牢度 |
| 4.4.3 皂洗牢度 |
| 4.4.4 织物柔软度 |
| 4.4.5 扫描电镜(SEM) |
| 4.5 结果与讨论 |
| 4.5.1 阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯乳液对织物染色性能的影响 |
| 4.5.2 粘合剂用量对涂料染色织物性能的影响 |
| 4.5.3 焙烘条件对涂料染色织物性能的影响 |
| 4.5.4 与市售阳离子型粘合剂产品的对比 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（4）新型阳离子聚丙烯酰胺的制备及溶液性质研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 聚丙烯酰胺的定义与分类 |
| 1.2.1 聚丙烯酰胺的定义 |
| 1.2.2 聚丙烯酰胺的分类 |
| 1.3 聚丙烯酰胺的引发剂 |
| 1.3.1 单组分引发剂 |
| 1.3.2 氧化还原引发体系 |
| 1.3.3 复合引发体系 |
| 1.3.4 光及辐射引发 |
| 1.4 聚丙烯酰胺的聚合方法 |
| 1.5 聚丙烯酰胺的应用 |
| 1.6 聚丙烯酰胺的研究现状和发展趋势 |
| 1.7 本论文研究的目的及内容 |
| 第2章 阳离子型聚丙烯酰胺P(AM-DAC)的合成 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验药品 |
| 2.2.2 实验仪器 |
| 2.2.3 实验方法及步骤 |
| 2.2.4 特性黏数的测定 |
| 2.2.5 聚合物的红外光谱测试 |
| 2.2.6 聚合物的核磁氢谱测试 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 DAC单体含量对P(AM-DAC)特性黏数的影响 |
| 2.3.2 V44 浓度对P(AM-DAC)特性黏数的影响 |
| 2.3.3 引发温度对P(AM-DAC)特性黏数的影响 |
| 2.3.4 V80 浓度对P(AM-DAC)特性黏数的影响 |
| 2.3.5 最佳工艺合成条件 |
| 2.4 聚合物P(AM-DAC)的表征 |
| 2.4.1 红外光谱表征 |
| 2.4.2 核磁氢谱表征 |
| 2.5 小结 |
| 第3章 疏水两性聚丙烯酰胺P(AM-AA-SC_n)的合成及絮凝研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验药品 |
| 3.2.2 实验仪器 |
| 3.2.3 SCn单体的制备方法 |
| 3.2.4 聚合物P(AM-AA-DC_4)的制备方法 |
| 3.2.5 特性黏数的测定 |
| 3.2.6 聚合物的红外光谱测试 |
| 3.2.7 聚合物的核磁氢谱测试 |
| 3.2.8 絮凝性能测定 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 过硫酸铵用量对P(AM-AA-SC_4)特性黏数的影响 |
| 3.3.2 氧化剂与还原剂的摩尔比例对P(AM-AA-SC_4)特性黏数的影响. |
| 3.3.3 V44或V50对P(AM-AA-SC_4)特性黏数的影响 |
| 3.3.4 AA含量对P(AM-AA-SC_4)特性黏数的影响 |
| 3.3.5 体系pH对 P(AM-AA-SC_4)特性黏数的影响 |
| 3.3.6 最佳条件合成工艺 |
| 3.4 聚合物P(AM-AA-SC_4)的表征 |
| 3.4.1 核磁氢谱表征 |
| 3.4.2 红外光谱表征 |
| 3.5 絮凝实验 |
| 3.5.1 制药厂污水絮凝实验 |
| 3.5.2 炼钢厂污水絮凝实验 |
| 3.6 小结 |
| 第4章 疏水缔合型聚合物P(AM-AA-DC_8)的合成以及溶液性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验药品 |
| 4.2.2 实验仪器 |
| 4.2.3 单体DC_8的制备方法 |
| 4.2.4 聚合物P(AM-AA-DC_8)的制备方法 |
| 4.2.5 DC8 单体以及聚合物P(AM-AA-DC_8)的核磁氢谱 |
| 4.2.6 聚合物P(AM-AA-DC_8)红外光谱 |
| 4.2.7 聚合物P(AM-AA-DC_8)特性黏数测定 |
| 4.2.8 聚合物P(AM-AA-DC_8)溶液中荧光探针芘的荧光光谱的测定 |
| 4.2.9 聚合物P(AM-AA-DC_8)表观黏度测定 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 V44 引发剂用量对P(AM-AA-DC_8)表观黏度和特性黏数的影响 |
| 4.3.2 体系pH对P(AM-AA-DC_8)表观黏度和特性黏数的影响 |
| 4.3.3 AA含量对P(AM-AA-DC_8)表观黏度和特性黏数的影响 |
| 4.3.4 DC8 含量对P(AM-AA-DC_8)表观黏度和特性黏数的影响 |
| 4.3.5 最佳合成工艺条件的确定 |
| 4.4 DC8 单体以及聚合物P(AM-AA-DC_8)的表征 |
| 4.4.1 核磁氢谱表征 |
| 4.4.2 红外光谱表征 |
| 4.5 P(AM-AA-DC_8)的临界缔合浓度的测试 |
| 4.5.1 宏观层面临界缔合浓度测试 |
| 4.5.2 微观层面临界缔合浓度测试 |
| 4.6 P(AM-AA-DC_8)的溶液性质测试 |
| 4.7 小结 |
| 第5章 结论及展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 目前存在问题 |
| 5.3 今后的研究方向 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间的研究成果 |
| 致谢 |
（5）微波对均相反应速率的增量及动力学模型的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 微波在有机合成的应用 |
| 1.1.1 季铵化反应 |
| 1.1.2 酯化反应 |
| 1.1.3 水解反应 |
| 1.1.4 还原反应 |
| 1.1.5 氧化反应 |
| 1.1.6 缩合反应 |
| 1.2 微波强化化工分离过程 |
| 1.2.1 微波强化萃取过程 |
| 1.2.2 微波强化吸附/脱附过程 |
| 1.2.3 微波强化干燥过程 |
| 1.3 微波促进化工过程机理 |
| 1.3.1 微波热效应 |
| 1.3.2 微波的非热效应 |
| 1.4 在微波辐照下反应动力学模型的研究发展现状 |
| 1.5 量纲分析法 |
| 1.6 立题意义和主要研究内容 |
| 1.6.1 立题背景和意义 |
| 1.6.2 研究内容 |
| 第二章 偶氮二异丁腈的分解反应动力学及其动力学模型的研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验材料与设备 |
| 2.3 实验方法与实验装置 |
| 2.3.1 传统加热方式下的实验方法 |
| 2.3.2 微波加热方式下的实验方法 |
| 2.3.3 反应的分析方法 |
| 2.3.4 反应动力学 |
| 2.3.5 微波实验装置 |
| 2.4 实验结果与分析 |
| 2.4.1 在传统加热方式下的实验结果 |
| 2.4.2 在微波加热方式下的实验结果 |
| 2.4.2.1 微波加热方式下的温度与功率曲线 |
| 2.4.2.2 微波实验结果与分析 |
| 2.5 数学模型的建立 |
| 2.5.1 模型的假设与局限性 |
| 2.5.2 数学模型的建立 |
| 2.5.3 模型的性能评价 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 偶氮二异丁脒盐酸盐的分解反应动力学及其动力学模型的研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验材料与设备 |
| 3.3 实验方法与实验装置 |
| 3.3.1 传统加热方式下的实验方法 |
| 3.3.2 微波加热方式下的实验方法 |
| 3.3.3 反应的分析方法 |
| 3.3.4 反应动力学 |
| 3.3.5 微波实验装置 |
| 3.4 实验结果与分析 |
| 3.4.1 在传统加热方式下的实验结果 |
| 3.4.2 在微波加热方式下的实验结果 |
| 3.5 数学模型的建立 |
| 3.5.1 数学模型的建立 |
| 3.5.2 模型的性能评价 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 季铵化反应动力学及动力学模型研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验材料与设备 |
| 4.3 实验方法与实验装置 |
| 4.3.1 传统加热方式下的实验方法 |
| 4.3.2 微波加热方式下的实验方法 |
| 4.3.3 反应的分析方法 |
| 4.3.4 反应动力学的监测 |
| 4.3.5 微波实验装置 |
| 4.4 实验结果与分析 |
| 4.4.1 在传统加热方式下的实验结果 |
| 4.4.2 在微波加热方式下的实验结果 |
| 4.5 数学模型的建立 |
| 4.5.2 数学模型的建立 |
| 4.5.3 数学模型的性能评价 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间取得的研究成果 |
| 附录 |
| 致谢 |
（6）油基凝胶微球与水基高温交联凝胶堵漏及漏层裂缝宽度预测技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究的目的和意义 |
| 1.2 国内外堵漏技术研究现状 |
| 1.2.1 堵漏机理研究现状 |
| 1.2.2 国内外堵漏材料研究现状 |
| 1.2.3 堵漏技术研究现状 |
| 1.2.4 有机交联凝胶堵漏的研究现状 |
| 1.2.5 微胶囊延迟成胶研究现状 |
| 1.3 课题的提出及主要研究内容 |
| 1.3.1 课题的提出 |
| 1.3.2 主要研究内容 |
| 1.3.3 技术路线 |
| 第2章 反相乳液法合成凝胶微球及结构表征 |
| 2.1 本章引言 |
| 2.2 反相乳液凝胶微球封堵剂的分子结构设计 |
| 2.2.1 反相乳液凝胶微球封堵剂的优点 |
| 2.2.2 凝胶微球合成单体筛选 |
| 2.3 合成原理和方法 |
| 2.3.1 合成方法的筛选 |
| 2.3.2 引发剂的筛选 |
| 2.3.3 交联剂的筛选 |
| 2.4 合成实验 |
| 2.4.1 合成原料 |
| 2.4.2 仪器设备 |
| 2.4.3 凝胶微球的制备 |
| 2.5 最优合成条件的确定 |
| 2.5.1 HLB的优化 |
| 2.5.2 油水比的优化 |
| 2.5.3 单体配比的优化 |
| 2.5.4 交联剂加量的优化 |
| 2.5.5 单体总浓度的优化 |
| 2.6 结构表征 |
| 2.6.1 红外光谱分析 |
| 2.6.2 核磁共振分析 |
| 2.6.3 微观形貌 |
| 2.6.4 热重分析 |
| 2.6.5 粒径分析 |
| 2.6.6 凝胶微球的制备率 |
| 2.7 本章小结 |
| 第3章 凝胶微球的性能评价及复合封堵配方优化 |
| 3.1 本章引言 |
| 3.2 实验材料与仪器 |
| 3.2.1 实验材料 |
| 3.2.2 实验仪器 |
| 3.3 钻井液的配制及基本性能测试方法 |
| 3.3.1 油基钻井液的配制 |
| 3.3.2 水基钻井液的配制 |
| 3.3.3 流变性能测试 |
| 3.3.4 封堵性能测试 |
| 3.4 单剂加量变化规律 |
| 3.4.1 凝胶微球加量对单位压差漏失量的影响 |
| 3.4.2 凝胶微球加量对破乳电压的影响 |
| 3.4.3 凝胶微球加量对黏度的影响 |
| 3.5 封堵性评价 |
| 3.6 抗温性评价 |
| 3.7 凝胶微球复合堵漏剂配方优化 |
| 3.7.1 颗粒堵漏剂封堵性能评价 |
| 3.7.2 片状堵漏剂封堵性能评价 |
| 3.7.3 纤维堵漏剂封堵性能评价 |
| 3.7.4 凝胶微球/油基钻井液体系 |
| 3.8 凝胶微球堵漏剂在水基钻井液中的性能评价 |
| 3.8.1 凝胶微球对黏度的影响 |
| 3.8.2 凝胶微球对滤失量的影响 |
| 3.8.3 凝胶微球对封堵效果的影响 |
| 3.8.4 凝胶微球在水基钻井液体系中的性能影响 |
| 3.9 本章小结 |
| 第4章 高温延迟交联聚丙烯酰胺凝胶堵漏剂的合成及结构表征 |
| 4.1 本章引言 |
| 4.2 延迟引发剂的分子结构设计 |
| 4.2.1 胶囊缓释引发剂的优点 |
| 4.2.2 囊壁的选择 |
| 4.3 制备原理和方法 |
| 4.3.1 微胶囊制备方法的筛选 |
| 4.3.2 引发剂的筛选 |
| 4.3.3 交联剂的筛选 |
| 4.4 合成实验 |
| 4.4.1 合成原料 |
| 4.4.2 仪器设备 |
| 4.4.3 胶囊引发剂的制备 |
| 4.5 结构表征 |
| 4.5.1 红外光谱分析 |
| 4.5.2 热重分析 |
| 4.5.3 微观形貌分析 |
| 4.6 缓释机理研究 |
| 4.6.1 Mc-1000-(0.5/1)缓释机理 |
| 4.6.2 Ec20-2.5 缓释机理 |
| 4.7 包封率测试 |
| 4.8 本章小结 |
| 第5章 延迟交联聚丙烯酰胺凝胶堵漏剂的性能评价 |
| 5.1 本章引言 |
| 5.2 实验材料与仪器 |
| 5.2.1 实验材料 |
| 5.2.2 实验仪器 |
| 5.3 凝胶堵漏剂的制备与评价方法 |
| 5.3.1 延迟交联聚丙烯酰胺凝胶堵漏剂的配制 |
| 5.3.2 成胶时间的测试 |
| 5.3.3 黏弹性测试 |
| 5.3.4 拉伸力测试 |
| 5.3.5 封堵性测试 |
| 5.4 凝胶成胶时间变化规律 |
| 5.4.1 温度对成胶时间的影响 |
| 5.4.2 引发剂胶囊浓度对成胶时间的影响 |
| 5.4.3 引发剂类型对成胶时间的影响 |
| 5.5 凝胶抗拉强度测试 |
| 5.5.1 交联剂浓度对凝胶强度的影响 |
| 5.5.2 不同交联剂类型对凝胶强度的影响 |
| 5.6 抗温性评价 |
| 5.7 黏弹性评价 |
| 5.8 封堵性评价 |
| 5.8.1 CT扫描测试结果 |
| 5.8.2 突破压力测试 |
| 5.8.3 钢珠床封堵实验评价 |
| 5.8.4 裂缝承压实验 |
| 5.9 本章小结 |
| 第6章 基于现场井漏数据的漏失诊断系统研究 |
| 6.1 本章引言 |
| 6.2 漏失(微裂缝)模型机理研究 |
| 6.2.1 渗透型漏失 |
| 6.2.2 裂缝型漏失 |
| 6.3 漏失类型的判断 |
| 6.4 漏层平均裂缝宽度估算软件系统的建立 |
| 6.5 现场数据计算 |
| 6.6 本章小结 |
| 第7章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文及研究成果 |
| 学位论文数据集 |
（7）功能性单体N-乙烯基甲酰胺的合成（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 符号说明 |
| 第一章 前言 |
| 1.1 N-乙烯基甲酰胺的结构和性质 |
| 1.1.1 N-乙烯基甲酰胺的物理性质、储存和毒理学数据 |
| 1.1.2 N-乙烯基甲酰胺的化学性质 |
| 1.2 N-乙烯基甲酰胺的合成 |
| 1.2.1 N-乙烯基甲酰胺合成方法的研究 |
| 1.2.2 N-乙烯基甲酰胺的工业前体 |
| 1.2.3 合成N-乙烯基甲酰胺的工业方法 |
| 1.3 N-乙烯基甲酰胺的聚合 |
| 1.3.1 阳离子聚合 |
| 1.3.2 N-乙烯基甲酰胺的自由基聚合 |
| 1.3.3 NVF的阴离子聚合 |
| 1.4 本课题研究意义及内容 |
| 1.4.1 研究意义 |
| 1.4.2 研究内容 |
| 1.4.3 当前工业合成方法的缺点 |
| 第二章 N-a-羟乙基甲酰胺的合成 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验 |
| 2.2.1 实验原料和主要仪器 |
| 2.2.2 乙醛的蒸馏、干燥及含量测定 |
| 2.2.3 N-(α-羟乙基)甲酰胺合成的反应机理 |
| 2.2.4 N-(α-羟乙基)甲酰胺的合成方法 |
| 2.2.5 HEF产率的测定 |
| 2.2.6 正交实验 |
| 2.3 单因素实验结果与讨论 |
| 2.3.1 反应物配比对HEF产率的影响 |
| 2.3.2 反应温度对HEF产率的影响 |
| 2.3.3 反应时间对HEF产率的影响 |
| 2.3.4 催化剂种类对HEF产率的影响 |
| 2.3.5 催化剂用量对HEF产率的影响 |
| 2.4 正交实验结果与讨论 |
| 2.5 产物的红外表征 |
| 2.6 结论 |
| 第三章 聚苯乙烯马来酸酐的合成 |
| 3.1 前言 |
| 3.1.1 SMA聚合反应机理 |
| 3.1.2 SMA聚合方式 |
| 3.2 实验 |
| 3.2.1 实验试剂及仪器 |
| 3.2.2 实验过程 |
| 3.2.3 产率的测定 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 MA含量的测定 |
| 3.3.2 SMA黏度以及分子量的测定 |
| 3.3.3 正交实验数据 |
| 3.4 产物的红外表征 |
| 3.5 产物的核磁共振氢谱表征 |
| 3.6 结论 |
| 第四章 中间体聚苯乙烯马来酸酯的合成 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验 |
| 4.2.1 实验原料和仪器 |
| 4.2.2 反应机理 |
| 4.2.3 实验过程 |
| 4.2.4 产率的测定 |
| 4.3 实验数据结果与讨论 |
| 4.3.1 聚苯乙烯马来酸酐用量对产量影响 |
| 4.3.2 反应温度对产率的影响 |
| 4.3.3 反应时间对产率的影响 |
| 4.3.4 溶剂的选择对产率的影响 |
| 4.3.5 催化剂的种类对产率的影响 |
| 4.4 FTIR对产物定性分析 |
| 4.5 核磁共振氢谱对产物定性分析 |
| 4.6 结论 |
| 第五章 NVF的合成以及纯化 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 实验 |
| 5.2.1 实验主要原料 |
| 5.2.2 反应机理 |
| 5.2.3 反应过程 |
| 5.2.4 产率的测定 |
| 5.2.5 NVF的纯化 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 反应时间对产率的影响 |
| 5.3.2 反应温度对产率的影响 |
| 5.3.3 催化剂的选择对温度的影响 |
| 5.3.4 真空度对反应产率的影响 |
| 5.3.5 旋转蒸发仪的转动速率对产率的影响 |
| 5.3.6 产物纯度的检测 |
| 5.4 NVF的响应面实验 |
| 5.5 气相色谱定量分析NVF纯度 |
| 5.5.1 色谱条件及谱图分析 |
| 5.6 FTIR 对NVF的定性分析 |
| 5.7 ~1H-NMR和 ~(13)C-NMR对NVF的定性分析 |
| 5.8 总结 |
| 第六章 全文总结 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 本研究创新之处 |
| 6.3 本文存在的不足及改进方案 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学位论文 |
| 致谢 |
（8）杂质对三种偶氮类引发剂热危险性的影响研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 偶氮化合物本身热稳定性的研究 |
| 1.2.2 杂质作用下偶氮化合物热危险性的研究 |
| 1.3 本论文的工作 |
| 2 主要设备及理论基础 |
| 2.1 主要仪器设备 |
| 2.1.1 差示扫描量热仪 |
| 2.1.2 绝热加速量热仪 |
| 2.2 求解动力学参数的方法 |
| 2.2.1 等转化率方法——Friedman方法 |
| 2.2.2 模型拟合方法 |
| 2.3 基于非线性拟合获得热爆炸风险参数 |
| 2.3.1 最大反应速率到达时间TMRad |
| 2.3.2 自加速分解温度(SADT) |
| 2.4 本章小结 |
| 3 AIBN及其混合体系的热稳定性研究 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 动态DSC实验 |
| 3.1.2 等温DSC实验 |
| 3.1.3 绝热ARC实验 |
| 3.2 动态DSC结果分析 |
| 3.2.1 AIBN的动态DSC结果分析 |
| 3.2.2 杂质初步筛选的DSC结果分析 |
| 3.2.3 杂质含量对AIBN热分解的影响 |
| 3.3 等温DSC结果及分析 |
| 3.3.1 1-1#样品的等温DSC结果 |
| 3.3.2 1-2#样品的等温DSC结果 |
| 3.3.3 1-3#样品的等温DSC结果 |
| 3.4 基于DSC数据求解动力学 |
| 3.4.1 基于Friedman方法求解AIBN及其混合体系的活化能 |
| 3.4.2 基于非线性拟合求解AIBN的动力学模型 |
| 3.4.3 AIBN的热爆炸临界参数 |
| 3.5 ARC结果分析 |
| 3.5.1 ARC结果 |
| 3.5.2 修正结果 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 ABVN及其混合体系的热稳定性研究 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 动态DSC实验 |
| 4.1.2 ABVN中断回扫实验 |
| 4.1.3 绝热ARC实验 |
| 4.2 ABVN的 DSC结果分析 |
| 4.2.1 ABVN的动态DSC结果 |
| 4.2.2 ABVN中断回扫实验结果 |
| 4.3 杂质作用下ABVN的 DSC结果分析 |
| 4.3.1 ABVN杂质的初步筛选 |
| 4.3.2 典型杂质对ABVN热分解特性影响的深入研究 |
| 4.3.3 杂质对油溶性偶氮化合物的影响 |
| 4.4 基于DSC数据求解动力学 |
| 4.4.1 基于Friedman方法求解活化能 |
| 4.4.2 基于非线性拟合求解动力学模型 |
| 4.4.3 基于动力学模型求解热爆炸临界参数 |
| 4.5 ARC结果分析 |
| 4.5.1 ARC结果 |
| 4.5.2 修正结果 |
| 4.5.3 基于动态、绝热量热数据求解热爆炸参数 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 AIBA及其混合体系的热稳定性研究 |
| 5.1 实验部分 |
| 5.1.1 动态DSC实验 |
| 5.1.2 AIBA等温实验 |
| 5.1.3 绝热ARC实验 |
| 5.2 AIBA的 DSC结果分析 |
| 5.2.1 动态DSC结果 |
| 5.2.2 等温DSC结果 |
| 5.3 杂质作用下AIBA的 DSC结果分析 |
| 5.3.1 AIBA杂质的初步筛选 |
| 5.3.2 典型杂质对AIBA热分解特性影响的深入研究 |
| 5.3.3 杂质对AIBA的影响 |
| 5.4 基于DSC数据求解动力学 |
| 5.4.1 基于Friedman方法求解活化能 |
| 5.4.2 基于非线性拟合求解动力学模型 |
| 5.4.3 基于动力学模型求解热爆炸临界参数 |
| 5.5 ARC结果分析 |
| 5.5.1 ARC结果 |
| 5.5.2 修正结果 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 主要结论 |
| 6.2 不足与展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录 |
（9）四川长宁-威远页岩气藏压裂液研究及应用（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.1.1 四川长宁、威远页岩储层岩性特征 |
| 1.1.2 国外页岩储层与四川页岩储层对比 |
| 1.1.3 四川长宁、威远区块地理环境 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 国外页岩气压裂液发展 |
| 1.2.2 滑溜水 |
| 1.2.3 液化石油气压裂液 |
| 1.2.4 国外返排液处理技术 |
| 1.2.5 有效管径模型 |
| 1.2.6 目前存在问题 |
| 1.3 研究内容及技术路线 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 技术路线 |
| 1.4 主要研究成果 |
| 1.5 发展与创新 |
| 第2章 页岩压裂液研究 |
| 2.1 压裂液选择 |
| 2.2 添加剂研究 |
| 2.2.1 降阻剂 |
| 2.2.2 助排剂 |
| 2.2.3 杀菌剂 |
| 2.2.4 防膨剂 |
| 2.2.5 稠化剂 |
| 2.2.6 交联剂 |
| 2.2.7 破胶剂 |
| 2.3 滑溜水配方研究及性能评价 |
| 2.3.1 降阻剂及性能评价 |
| 2.3.2 助排剂及性能评价 |
| 2.3.3 防膨剂及性能评价 |
| 2.3.4 渗透率保持性能评价 |
| 2.3.5 滑溜水配方及性能 |
| 2.4 交联冻胶性能评价 |
| 2.5 有效管径改进模型研究 |
| 2.5.1 实验过程 |
| 2.5.2 有效管径模型改进及应用 |
| 第3章 返排液处理技术研究 |
| 3.1 返排液回注处理工艺 |
| 3.1.1 返排液回注处理工艺 |
| 3.1.2 返排液回注处理水质指标 |
| 3.2 返排液重复利用处理工艺 |
| 3.2.1 返排液重复利用处理工艺 |
| 3.2.2 处理后的返排液水质指标 |
| 3.3 返排液排放处理工艺 |
| 3.3.1 返排液排放处理工艺 |
| 3.3.2 返排液排放水质指标 |
| 3.4 滑溜水室内模拟处理研究 |
| 3.4.1 实验方法 |
| 3.4.2 模拟返排液性能评价 |
| 3.4.3 模拟返排液处理后性能评价 |
| 3.5 返排液重复利用研究 |
| 3.5.1 NH6井返排液重复利用实验 |
| 3.5.2 WH2井返排液重复利用实验 |
| 3.5.3 放置时间评价 |
| 3.6 返排液配制滑溜水的性能指标 |
| 3.6.1 国外滑溜水的性能指标 |
| 3.6.2 返排液配制滑溜水的性能指标 |
| 第4章 液化石油气压裂液研究 |
| 4.1 液化石油气压裂液性能评价方法 |
| 4.1.1 流变性能评价方法 |
| 4.1.2 伤害性能评价方法 |
| 4.1.3 破胶性能评价方法 |
| 4.2 胶凝剂研究 |
| 4.2.1 胶凝剂增稠原理 |
| 4.2.2 胶凝剂合成技术路线 |
| 4.2.3 实验仪器及药品 |
| 4.2.4 不同醇合成胶凝剂 |
| 4.2.5 胶凝剂正交合成实验 |
| 4.3 交联剂研究 |
| 4.3.1 交联剂剂合成技术路线 |
| 4.3.2 实验仪器及药品 |
| 4.3.3 不同类型交联剂研究 |
| 4.3.4 络合剂研究 |
| 4.3.5 醇研究 |
| 4.3.6 增黏剂研究 |
| 4.4 液化石油气压裂液性能评价 |
| 4.4.1 实验仪器及药品 |
| 4.4.2 液化石油气气质 |
| 4.4.3 配方研究 |
| 4.4.4 流变性能评价 |
| 4.4.5 破胶性能评价 |
| 4.4.6 伤害性能评价 |
| 4.5 液化石油气压裂液适应性 |
| 4.5.1 国内外页岩气地貌对比 |
| 4.5.2 国内外页岩气人文环境对比 |
| 4.5.3 液化石油气压裂国外应用地质情况 |
| 4.5.4 液化石油气在四川的资源量 |
| 4.5.5 液化石油气压裂液性能特点 |
| 4.5.6 液化石油气压裂可行性分析 |
| 第5章 现场试验 |
| 5.1 水平井现场试验 |
| 5.1.1 WH4井岩性分析 |
| 5.1.2 WH4井储层参数 |
| 5.1.3 WH4井液体综合性能 |
| 5.1.4 WH4井现场液体性能检测 |
| 5.1.5 WH4井压裂施工 |
| 5.2 “工厂化”作业现场试验 |
| 5.2.1 NH5-1井岩性分析 |
| 5.2.2 NH5-1井储层参数 |
| 5.2.3 NH5-1井液体综合性能 |
| 5.2.4 NH5-1井现场液体性能检测 |
| 5.2.5 NH5-1井压裂施工 |
| 5.3 连续混配现场试验 |
| 5.3.1 N12井岩性分析 |
| 5.3.2 N12井储层参数 |
| 5.3.3 N12井液体综合性能 |
| 5.3.4 N12井施工泵主程序 |
| 5.3.5 N12井现场液体性能检测 |
| 5.3.6 N12井压裂施工 |
| 第6章 结论与建议 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 建议 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及科研成果 |
（10）新型抗温抗盐选择性堵水剂研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究目的及意义 |
| 1.2 堵水剂应用现状 |
| 1.2.1 国内应用现状及实例 |
| 1.2.2 国外应用现状及实例 |
| 1.3 堵水剂发展趋势 |
| 1.4 主要研究内容及技术路线 |
| 1.4.1 主要研究内容 |
| 1.4.2 技术路线 |
| 1.5 研究成果及创新点 |
| 第2章 抗温抗盐选择性堵水剂体系的组成研究 |
| 2.1 共聚物的合成 |
| 2.1.1 提高堵水剂抗温抗盐性的思路 |
| 2.1.2 共聚单体的选择 |
| 2.1.3 共聚方法选择 |
| 2.2 引发剂体系的研究 |
| 2.2.1 水溶性氧化还原引发剂 |
| 2.2.2 水溶性偶氮类引发剂 |
| 2.3 交联体系的研究 |
| 2.3.1 乙酸铬的交联反应机理 |
| 2.3.2 甲醛的交联反应机理 |
| 2.3.3 聚乙烯亚胺(PEI)的交联反应机理 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 新型抗温抗盐凝胶堵水剂体系配方研制 |
| 3.1 实验准备 |
| 3.1.1 实验药品及仪器 |
| 3.1.2 实验试剂的制备 |
| 3.1.3 合成实验 |
| 3.1.4 凝胶体系的制备 |
| 3.2 堵水凝胶性能评价方法 |
| 3.3 抗温抗盐选择性堵水剂组成的优选 |
| 3.3.1 共聚单体的优选 |
| 3.3.2 引发剂类型的优选 |
| 3.3.3 交联剂类型的优选 |
| 3.4 抗温抗盐选择性凝胶堵水剂体系的优化 |
| 3.4.1 单体浓度的确定 |
| 3.4.2 引发剂浓度的确定 |
| 3.4.3 交联剂浓度的确定 |
| 3.4.4 除氧剂浓度的确定 |
| 3.4.5 稳定剂浓度的确定 |
| 3.5 本章小结 |
| 第4章 抗温抗盐选择性凝胶堵水剂体系的评价 |
| 4.1 温度对成胶性能的影响 |
| 4.2 矿化度对成胶性能的影响 |
| 4.2.1 NaCl对成胶性能的影响 |
| 4.2.2 KCl对成胶性能的影响 |
| 4.2.3 MgCl_2对成胶性能的影响 |
| 4.2.4 CaCl_2对成胶性能的影响 |
| 4.2.5 模拟地层水对成胶性能的影响 |
| 4.3 室内岩心模拟实验 |
| 4.3.1 实验准备 |
| 4.3.2 堵水剂封堵性能评价测试参数 |
| 4.3.3 抗剪切性实验 |
| 4.3.4 堵水剂注入实验 |
| 4.3.5 岩心堵水实验 |
| 4.3.6 耐冲刷实验 |
| 4.3.7 油水选择性实验 |
| 4.4 阳离子聚丙烯酰胺凝胶堵水剂对比评价 |
| 4.4.1 阳离子聚丙烯酰胺堵水剂的配制 |
| 4.4.2 阳离子聚丙烯酰胺堵水剂的评价 |
| 4.5 本章小结 |
| 第5章 结论与建议 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 建议 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文及科研成果 |
四、偶氮二异丁脒盐酸盐的合成研究（论文参考文献）
- [1]基于双羧基型阴离子单体的聚丙烯酰胺共聚物的制备及研究[D]. 王伟杰. 江西科技师范大学, 2021(12)
- [2]偶氮异丁氰基甲酰胺及偶氮二甲酰胺的热危害研究[D]. 卢奕名. 安徽理工大学, 2021(02)
- [3]阳离子硅改性核/壳型聚丙烯酸酯乳液的合成及应用[D]. 许晓敏. 东华大学, 2021(01)
- [4]新型阳离子聚丙烯酰胺的制备及溶液性质研究[D]. 张潇. 江西科技师范大学, 2020(04)
- [5]微波对均相反应速率的增量及动力学模型的研究[D]. 曾昭文. 广州大学, 2020(02)
- [6]油基凝胶微球与水基高温交联凝胶堵漏及漏层裂缝宽度预测技术研究[D]. 邓正强. 中国石油大学(北京), 2020(02)
- [7]功能性单体N-乙烯基甲酰胺的合成[D]. 杨旭旭. 青岛科技大学, 2020(01)
- [8]杂质对三种偶氮类引发剂热危险性的影响研究[D]. 郭心怡. 南京理工大学, 2019(06)
- [9]四川长宁-威远页岩气藏压裂液研究及应用[D]. 陈鹏飞. 西南石油大学, 2018(06)
- [10]新型抗温抗盐选择性堵水剂研究[D]. 刘洋. 西南石油大学, 2017(11)
标签：聚丙烯酰胺论文; 阴离子聚丙烯酰胺论文; 分解反应论文; 偶氮论文; 聚丙烯酸酯论文;